电焊工高级试题判断题，高级电焊工试题
发布时间: 2017-06-22作者：baile100浏览量：
电焊工高级试题判断题，高级电焊工试题
高级工知识要求试题
一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
高级工知识要求试题 一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
高级工知识要求试题
一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
高级工知识要求试题 一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
高级工知识要求试题
一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
高级工知识要求试题 一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
高级工知识要求试题
一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
高级工知识要求试题 一、是非题(是画√，非画X)
1．通常利用测定断弧长度来评定焊条的电弧稳定性。 ( ) √
2．碳当量法是用来判断材料焊接性的一种直接试验方法。 ( ) ×
3．碳当量的计算公式适用于一切金属材料。 ( ) ×
4．碳当量越高，材料的淬硬倾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) √
5．奥氏体不锈钢的焊接性不能用碳当量来间接评定。 ( ) √
6．评定材料抗冷裂性最好的方法是热影响区最高硬度法，因为它考虑到了氢和应力两个因素。 ( ) ×
7．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，试验一定要在室温进行，试件不得进行预热。( ) ×
8．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法时，焊后应立即进行检查，以避免产生延迟裂纹。( ) ×
9．采用斜Y形坡口焊接裂纹试验方法焊成的试件，其表面裂纹可用肉眼、磁粉或着色法进行检验。 ( ) √
10．搭接接头(CTS)焊接裂纹试验方法主要适用于低合金钢焊接热影响区由于马氏体转变而引起的裂纹试验。 ( ) √
11．进行搭接接头(CTS)焊接裂纹试验时，对焊接参数没有规定具体数值。 ( ) ×
12．由于搭接接头(CTS)焊接裂纹试验焊缝的冷却速度较慢，所以未能大量推广应用。( ) √
13．T形接头焊接裂纹试验方法主要适用于奥氏体不锈钢T形接头角焊缝的裂纹试验。( ) ×
14．插销试验可以用来评定焊接接头中各种形式的冷裂纹。 ( ) ×
15．进行插销试验的关键是插销的缺口尖端必须位于焊接热影响区的粗晶区。( ) √
16．插销试验的优点之一是可以用临界应力值来定量地评定 材料对焊根裂纹的敏感性。( ) √
17．利用插销试验可以直接估计焊接结构中是否出现冷裂纹。 ( ) ×
18．焊接热裂纹的直接试验方法是《压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法》。 ( ) √
19．压板对接(FISCO)焊接裂纹试验方法一定要将弧坑填满，以免产生热裂纹。( ) ×
20．“焊接接头刚性拘束焊接裂纹试验方法”是一种专门用来测定材料产生“焊接消除应力裂纹”的直接试验方法。( ) √
21．通常用“Z向(厚度方向)弯曲试验”作为评定钢材层状撕裂敏感性的指标。( ) ×
22．影响层状撕裂敏感性的最好指标是伸长率，而不是断面收缩率。 ( ) ×
23．焊接裂纹在照相底片上常是一条中部稍宽、两端尖细的直线。 ( ) √
24．X射线照相时，通过物体的厚度越大，胶片的感光度越强，显影后得到的黑度越深。( ) ×
25．射线探伤时，I级片和Ⅱ级片中不允许存在条状夹渣。 ( )×
26．利用照相法进行射线探伤时，底片上缺陷的形状和大小与真实缺陷是完全一样的。( ) ×
27．X射线和γ射线之所以能用来探伤，主要原因是这些射线在金属内部能量会发生衰减。( ) √
28．如果焊缝表面余高为零，则可以大大提高射线探伤的灵敏度。 ( ) ×
29．射线照相底片上的白色宽带表示焊缝，白色宽带中的黑色斑点或条纹就表示焊接缺陷。( ) √
30．根据国家标准GB3323—87《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》的规定，钢焊缝射线探伤的质量标准共分四级，其中I级片质量最差，Ⅳ级片质量最好。 ( ) ×
31．射线探伤的I级片中，不允许存在任何焊接缺陷。 ( ) ×
32．只要焊缝中存在裂纹，焊缝经射线探伤后的底片就属于Ⅳ级。 ( ) √
33．γ射线可以用来探测比X射线更厚的金属。 ( ) ×
34．超声波探伤的基本原理是利用超声波进入金属内部会产生反射现象。( ) ×
35．超声波探伤的主要优点是能够清楚地显示焊缝内部缺陷的形状和大小。( ) ×
36．超声波探伤时，在探头和焊件之间必须充以耦合剂，否则超声波无法进入焊件内部，在空气中都被反射掉了。 ( ) √
37．与射线探伤相比，由于超声波对人体有害，所以没有射线探伤应用得广。( ) ×
38．根据GBll345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》的规定，焊缝质量等级分四级，其中I级质量最好，Ⅳ级最差。 ( ) √
39．不论是焊缝表面的缺陷，还是焊缝内部的缺陷，磁粉探伤都是非常灵敏的。( ) √
40．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢焊缝表面和近表面的缺陷采用磁粉探伤检测最合适。( ) ×
41．渗透探伤可以用来探测非铁磁性材料焊缝表面和近表面的缺陷。 ( ) √
42．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊缝的抗拉强度。 ( ) ×
43．弯轴直径越大，弯曲试验的合格率越高。 ( ) √
44．厚度较大的焊件，进行弯曲试验时最好选择侧弯。 ( ) √
45．不论是双面焊，还是单面焊，只要是同一种材料，其弯曲试验的弯曲角度都是一样的。( ) ×
46．如果要测量焊缝的冲击韧度，其冲击试样的缺口应该在紧靠焊缝的热影响区上。( ) ×
47．进行硬度试验时，如果在测点处出现焊接缺陷，试验结果仍有效。 ( ) ×
48．测定板状对接接头试件塑性最好的试验方法是压扁试验。 ( ) ×
49．钢制压力容器水压试验的试验压力应为工作压力的1.25倍。 ( ) √
50．水压试验的试验压力和容器的壁温无关。 ( ) ×
51．对焊后需要无损检验或回火消除应力热处理的容器，应先进行水压试验。 ( ) ×
52．气压试验比水压试验有较大的安全性，所以应用十分广泛。 ( ) ×
53．水压试验可以清楚显示焊缝内部的缺陷。 ( ) ×
54．煤油试验属于密封性检验。 ( ) √
55．12CrlMoV钢和20钢焊条电弧焊时，可以选用E5015焊条。 ( ) √
56．珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时，应该根据珠光体耐热钢的化学成分来选择相应的焊接材料。 ( ) ×
57．由于珠光体耐热钢含有较多的合金元素，所以珠光体耐热钢和低合金结构钢焊接时，应采用较大的熔合比，即使焊缝金属中含有较多的珠光体耐热钢。( ) ×
58．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，由于珠光体耐热钢的稀释作用，焊缝可能会出现马氏体组织。 ( ) √
59．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，熔合比越大越好。 ( ) ×
60．1CrlSNi9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，如果采用钨极氩弧焊，则最好不要加填充焊丝，才能获得满意的焊缝质量。 ( ) ×
61．奥氏体不锈钢和低碳素钢焊接时，应用最多的焊接方法是焊条电弧焊。( ) √
62．1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和Q235—A低碳素钢焊接时，应选用A302(A307)焊条。( ) √
63．ICrl8Ni9Ti奥氏体不锈钢和12CrlMoV珠光体耐热钢焊接时，应该选用A502焊条。( ) ×
64．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中会产生很大的热应力，这种热应力可以通过高温回火加以消除。 ( ) ×
65．珠光体耐热钢中含碳量越高，奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢的焊接接头中形成扩散层的可能性越大。 ( ) √
66．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好选用稳定珠光体钢的焊接材料。( ) √
67．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，最好采用多层焊，并且层数越多越好，其目的是可以提高焊接接头的塑性。 ( ) √
68．奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时，应采用较大的坡口角度，以减少熔合比。( ) √
69．采用小直径焊条(或焊丝)，使用小电流、高电压、快速焊是焊接奥氏体钢与珠光体耐热钢的主要工艺措施。 ( ) √
70．珠光体耐热钢与马氏体钢焊接时，最好选用奥氏体不锈钢焊条。 ( ) ×
71．增加奥氏体不锈钢中的含镍量，可以减弱奥氏体钢与珠光体钢焊接接头中的扩散层。( ) √
72．钢与铜及其合金焊接时的主要问题是在焊缝及熔合区容易产生裂纹。( ) √
73．钢与铜及其合金焊接时，焊缝中产生的裂纹属于热裂纹。 ( ) √
74．钢与铜及其合金焊接时，随着焊缝中含铜量的增加，产生热裂纹的倾向也加大。( ) √
75．钢与铜及其合金焊接时，热影响区形成的裂纹叫渗透裂纹，它不属于冷裂纹。( ) √
76．钢与铜及其合金焊接时，所产生的渗透裂纹的长度只决定于焊接应力的大小，和焊缝的化学成分无关。 ( ) ×
77．纯铜与Q235—A低碳素钢焊接时，可采用E4303焊条。 ( ) √
78．奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，应该采用奥氏体不锈钢作为填充材料。( ) ×
79．钢与镍及其合金焊接时，焊缝中含氧量越高，产生气孔的倾向越大。( ) √
80．铁镍焊缝中，含Mn、Ti、A1等合金元素时，产生气孔的倾向增加。 ( ) ×
81．铁镍焊缝中，含镍量越高，产生热裂纹的倾向越大。 ( ) √
82．铁镍焊缝中，含氧量越高，产生热裂纹的倾向越小。 ( ) ×
83．纯镍与低碳素钢焊接时，焊缝中的含镍量越高，焊缝的塑性和韧度越低。( ) ×
84．纯镍与低碳素钢复合板焊接时，应先焊低碳素钢基层焊缝，后焊镍覆层焊缝。( ) √
85．焊接接头是一个成分、组织和性能都不一样的不均匀体。 ( ) √
86．焊缝金属的力学性能和焊接热输入无关。 ( ) ×
87．焊接热影响区内塑性最好的区段是粗晶区。 ( ) ×
88．当低合金结构钢中含有较多的氮时，极易发生热应变脆化现象。 ( ) √
89．承受动载荷的角焊缝，其焊缝表面形状最好是凸形的。 ( ) ×
90．T形接头只要保证其角焊缝能圆滑过渡，就是最理想的接头形式。 ( ) ×
91．斜缝对接接头由于浪费金属材料，目前已很少采用。 ( ) √
92．搭接接头由于钢板之间连接的面积较多，所以是一种强度较高的接头形式。( ) ×
93．为增大搭接接头的强度，可以采用塞焊的形式。 ( ) √
94．只有单面角焊缝的T形接头，其承载能力较低。( ) √
95．对接接头的应力集中主要产生在焊趾处。 ( ) √
96．增加对接接头的强度，主要应该增大焊缝的余高。 ( ) ×
97．承受动载的重要结构，可用增大余高来增大其疲劳强度。 ( ) ×
98．所有焊接接头中，以对接接头的应力集中最小。 ( ) √
99．开坡口焊接可以降低T形接头的应力集中。 ( ) √
100．为降低应力集中，在搭接接头中最好不要焊接正面角焊缝。 ( ) ×
101．由于搭接接头不是焊接结构的理想接头，故很少采用。 ( ) ×
102．承受静载荷的结构，应力集中对其强度无显著影响。 ( ) √
103．焊接结构的整体性给焊接裂纹的扩展创造了十分有利的条件。 ( ) √
104．大部分焊接结构的失效是由气孔所引起的。 ( ) ×
105．塑性好的材料只会产生延性断裂，不会产生脆性断裂。 ( ) ×
106．脆性断裂一般都在应力不高于结构设计应力时产生，具有突然破坏的性质。( ) √
107．延性断裂的断口有金属光泽。 ( ) ×
108．脆性断裂由于很少产生，所以其危害性是不大的， ( ) ×
109．焊接结构中的裂纹是产生脆性断裂的重要原因。 ( ) √
110．当材料处于三向拉伸应力的作用下，往往容易发生脆性断裂。 ( ) √
111．焊接结构的断裂形式只与所受应力的大小有关，而与应力的状态无关。 ( ) ×
112.脆断事故一般都起源于具有严重应力集中效应的缺口处。 ( ) √
113．脆性转变温度越低，材料的脆性倾向越严重。 ( ) ×
114．带缺口的试样，其脆性转变温度比光滑试样高。 ( ) √
115．同一种材料，在高温时容易产生延性断裂，在低温时容易产生脆性断裂。 ( ) √
116．提高加载速度能促使材料发生脆性破坏，其作用相当于降低温度。 ( ) √
117．低碳素钢和低合金结构钢的晶粒度越细，其脆性转变温度越高。 ( ) ×
118．材料的化学成分对脆性转变温度没有什么影响。 ( ) ×
119．厚板的缺口处容易使材料变脆。 ( ) √
120．用常规方法测定的强度和塑性指标都符合要求的材料，所制造的结构一般不会发生脆性断裂。 ( ) ×
121．通常可以用脆性转变温度作为标准来评定材料的脆性—韧性行为。 ( ) √
122．利用冲击试验可以测定材料的脆性转变温度。 ( ) √
123．落锤试验法可以用简单的设备来测定材料脆性转变温度。 ( ) √
124．焊接结构由于刚度大，所以不容易产生脆性断裂。 ( ) ×
125．焊接结构焊前的冷加工对结构产生脆性断裂不会带来任何影响。 ( ) ×
126．焊接结构在长期高温应力作用下，也容易产生脆性断裂。 ( ) √
127．材料的热应变脆化是引起焊接结构脆性断裂的原因之一。 ( ) √
128．焊后，焊件材料的金相组织对其脆性没有什么影响。 ( ) ×
129．减少焊接热输入，能防止结构产生脆性断裂。 ( ) √
130．如果焊接缺陷产生在结构的应力集中区，则其对脆断的影响是不大的。 ( ) ×
131．焊接缺陷中除裂纹外，其它缺陷对脆性断裂没有什么影响。 ( ) ×
132．对于塑性较低的高强度钢，焊接接头的角变形和错边对脆性断裂有较大的影响。( ) √
133．材料在其脆性转变温度以上工作时，焊接残余应力对其脆性断裂有较大影响。( ) ×
134．如果焊接残余应力为拉伸应力，和工作应力叠加时，容易引起结构产生脆性断裂。( ) √
135．为防止脆性断裂，焊接结构使用的材料应具有较好的韧性。 ( ) √
136．采用比实际强度更高的材料是防止焊接结构产生脆性断裂的重要措施。 ( ) ×
137．搭接接头由于应力集中系数比较大，所以产生脆性断裂的倾向也较大。( ) √
138．疲劳断裂和脆性断裂在本质上是一样的。 ( ) ×
139．疲劳强度和温度的关系很大，当焊接结构在低温工作时，很容易产生疲劳断裂。( ) ×
140．焊缝表面经机械加工后能提高其疲劳强度。 ( ) √
141．对接接头焊缝的余高值越大，其疲劳强度越高。 ( ) ×
142．T形接头的疲劳强度要比对接接头低得多。 ( ) √
143．提高T形接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接和加工焊缝过渡区，使之圆滑过渡。( ) √
144．搭接接头由于连接处的钢板厚度增加，所以其疲劳强度是比较高的。 ( ) ×
145．采用“加强”盖板的对接接头，其疲劳强度是最高的。 ( ) ×
146．低碳素钢、低合金结构钢焊接接头热影响区力学性能的变化对疲劳强度影响不大。( ) √
147．焊接残余应力将降低焊接结构的疲劳强度。 ( ) √
148．降低焊接接头和结构疲劳强度的主要因素是应力集中。 ( ) √
149．沿垂直力线方向打磨焊缝可以提高对接接头的疲劳强度。 ( ) ×
150．用电弧整形法提高高强度钢焊接接头的疲劳强度有较好的效果。 ( ) √
151．由于热应力反复作用而产生的破坏称为热疲劳。 ( ) √
152．在腐蚀介质中工作的构件，即使承受循环载荷，也不会产生疲劳破坏。 ( ) ×
153．为了分析结构失效的原因，应将破裂断口很好地保存。 ( ) √
154．焊接工艺评定的主要目的是测定材料焊接性能的好坏。 ( ) ×
155．焊接工艺评定和产品焊接，试板都能反映焊接接头的力学性能，所以两者的意义是一样的。 ( ) ×
156．钢制压力容器焊接工艺评定试件可以不做硬度试验。 ( ) √
157．焊接工艺评定的对象是焊缝而不是焊接接头。 ( ) √
158．对接焊缝试件进行焊接工艺评定时，可以不做无损检验。 ( ) ×
159．进行焊接工艺评定时，板状对接焊缝试件和管材对接焊缝试件，两者不能通用，应分别进行。 ( ) ×
160．对接焊缝和角焊缝应分别进行焊接工艺评定。 ( ) ×
161．焊接工艺评定一定要由考试合格的焊工担任施焊工作。 ( ) ×
162．为了保证焊接工艺评定工作顺利进行，可以聘请外单位技术熟练的焊工担任施焊工作。( ) ×
163．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可按每种焊接方法分别进行评定。( ) √
164．当同一条焊缝使用两种或两种以上焊接方法时，可使用两种或两种以上焊接方法焊接试件，进行组合评定。 ( ) √
165．16MnR评定合格的焊接工艺，适用于Q235—A。 ( ) ×
166．20钢评定合格的焊接工艺，适用于10钢。 ( ) √
167．凡是不锈钢材料都应该单独进行焊接工艺评定。 ( ) √
168．当用正火加回火来代替正火处理时，可以不另行进行评定。( ) ×
169．母材金属厚度为8mm的评定，适用于焊件母材金属厚度的有效范围为6～12mm。 ( ) √
170．影响焊接接头冲击韧度的因素，一律作为焊接工艺评定的重要因素。 ( ) ×
171．J422焊条评定合格后，可以免做J427焊条的工艺评定。 ( ) √
172．用添丝钨极氩弧焊替代不添丝的钨极氩弧焊时，可以不必再做焊接工艺评定。( ) ×
173．用氧丙烷气体替代氧乙炔气体时，可以不必再做焊接工艺评定。 ( ) ×
174．用H08MnA焊丝替代H08A焊丝时，一定要重新进行焊接工艺评定。 ( ) √
175．对接焊缝的焊接工艺评定试件，一定要进行冲击试验。 ( ) ×
176．板厚大于20mm的对接焊缝进行工艺评定时，一定要做侧弯试验。 ( ) √
177．焊接工艺评定力学性能试验的试样在去除焊缝余高前，不允许对试样进行冷矫平。 ( ) ×
178．焊接工艺评定进行试样弯曲试验时，弯轴直径应为板厚的3倍。 ( ) √
179．焊接工艺评定管板组合焊缝试件应切取4个试样。 ( ) √
180．钢制压力容器上的塞焊缝一定要进行工艺评定。 ( ) ×
181．16MnR钢考试合格的焊工，可以施焊Q235—A钢，而不必另行考试。 ( ) √
182．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E4303焊条考试合格的焊工，可同时取得E5015焊条的认可。 ( ) ×
183．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，采用E5015焊条考试合格的焊工，可同时取得E4303焊条的认可。 ( ) √
184．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》中试件代号的规定，字母“P”表示板状试件。 ( ) √
185．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板坡口对接和板角接试件一律应分别进行考试。( ) ×
186．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，板状考试试件的厚度为8mm时，其认可厚度范围为6—12mm。 ( ) ×
187．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，管板试件应切取4个试样进行宏观金相检查。 ( ) ×
188．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) √
189．根据GB／T15169—94《钢熔化焊手焊工资格考试方法》的规定，试件进行弯曲试验时，如采用辊筒弯曲，其弯轴直径可为试件厚度的4倍。 ( ) √
190．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许加引弧板和引出板。( ) ×
191．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊考试时不允许清焊根。( ) √
192．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，焊缝宽度一律用增宽来表示。( ) √
193．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊的焊缝表面咬边深度不得大于0．5mm。( ) ×
194．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，对接试件可以只进行无损检验，不进行弯曲试验。 ( ) ×
195．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，埋弧焊单面焊试件的未焊透应在外观检查时评定。 ( ) √
196．根据《锅炉压力容器焊工考试规则》的规定，1Crl8Ni9Ti考试合格后，可免去Q235—A的考试。 ( ) ×
197．焊接材料消耗定额目前大多由经验估算而不是通过计算获得。 ( ) √
198．焊接劳动工时定额中的作业时间由基本时间和辅助时间两部分所组成。( ) √
199．测量弧焊电源的空载电压主要是为了节省电力。 ( )×
200．测定弧焊电源的外特性时，常用可变镇定电阻作为负载。
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